渣油催化裂化反再系统指定06cr19ni10不锈钢管/GB/T14976-2012
| 尺寸（SIZE） |
外径尺寸 |
外径允许偏差 |
外径尺寸 |
壁厚允许偏差 |
| |
SIZE |
PERMISSIBLE VARIATION |
SIZE |
PERMISSIBLE VARIATION |
| 标准(SPECIFICATION) |
|
|
|
|
| GB/T14975-2012 |
[10,30] |
-1 |
S≤3 |
(+,-)14% |
| (30,50] |
-1 |
S>3 |
(+12%/-10% |
| D>50 |
(+,-)0.9% |
|
|
| GB/T14976-2012 |
[6,10] |
-1 |
(0.5,1.0) |
(+,-)0.15 |
| (10,30] |
-1 |
(1.0,3) |
|
| (30,50] |
-1 |
S>3 |
(+12%/-10% |
| D>50 |
(+,-)0.9% |
|
|
| GB13296-2013 |
[6,30] |
-0.75 |
D≤38 |
|
| (30,50] |
-1 |
D>38 |
#DIV/0! |
| D>50 |
(+,-)0.75% |
|
#DIV/0! |
| ASTM A213 |
D<25.4 |
-1 |
D≤38.1 |
#DIV/0! |
| [25.4,38.1] |
-1 |
| (38.1,50.8) |
-1 |
| [50.8,63.5) |
-1 |
D>38.1 |
#DIV/0! |
| [63.5,76.2) |
-1 |
| [76.2,101.6] |
-1 |
| (101.6,190.5] |
-0.59375 |
| (190.5,228.6] |
-0.33333 |
| ASTM A269 |
D<12.7 |
-1 |
|
(+,-)15% |
| [12.7,38.1] |
|
| [38.1,88.9) |
-1 |
|
| [88.9,139.7) |
-1 |
(+,-)10% |
| [139.7,203.2] |
-1 |
|
| ASTM A312 |
[10.29,48.26] |
-0.5 |
|
10. 29～73.03? +20%-12.5% |
| 88.90～762.00 t/D≤5%? +22%-12.5% |
| (48.26,114.30] |
-0.1 |
88.90～762.00 t/D≤5%?? +15%-12.5% |
| (114.30,219.08] |
-2 |
>508.00 |
| (219.08,457.20] |
-3 |
t/D焊接管式更大所有比例? +17.5%-12.5% |
在本设计中，使用大庆常压渣油作为原料，采用汽油生产方案，对200万吨/年渣油催化裂化反再系统工艺进行了设计计算。
催化裂化装置由反应再生系统，分馏系统，吸收稳定系统和能量回收系统组成。本设计主要针对反再系统进行设计计算。由于渣油催化裂化的焦炭产率高，对再生器的烧焦能力要求较高，故本设计选用烧焦罐式再生器以实现高效完全再生。
反应部分本设计采用提升管、沉降器同轴布置，提升管出口设有T型快速分离器，以终止二次反应，提高轻质油收率。再生部分本设计采用高效烧焦罐再生器，进一步强化催化剂再生。烧焦罐顶部有一垂直稀相管，在稀相管内CO可以完全燃烧为CO2。稀相管出口采用T型快分器，烧焦罐与二密之间设有催化剂循环管。采用外取热技术，两器热平衡调节灵活。
设计进行了燃烧计算，反应系统、再生系统的热平衡计算，对再生器、提升管反应器、反应沉降器、汽提段、外取热器、辅助燃烧室的结构尺寸和旋风分离器、空气分布器进行设计计算，对两器的压力平衡进行计算。设计根据催化裂化的基本理论和工艺计算方法，借鉴现有工业装置的操作数据，得到的能够满足工艺的要求的设计结果。
